Электроснабжение Ревдинского завода обработки цветных металлов

Главная схема электрических соединений подстанции является тем основным элементом, который определяет все свойства, особенности и техническую характеристику подстанции в целом. При выборе главной схемы неотъемлемой частью ее построения являются обоснование и выбор параметров оборудования и аппаратуры и рациональная их расстановка в схеме, а также принципиальное решение вопросов защиты, степени автоматизации и эксплуатационного обслуживания подстанции.

Последние вопросы в свою очередь оказывают непосредственное влияние на наличие или отсутствие эксплуатационного и ремонтного персонала на подстанции. При проектировании ГПП ОЦМ решены следующие вопросы, являющиеся исходными для выполнения проекта подстанции: 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. Также в проекте схемы организации эксплуатации подстанции освещены вопросы: 1. 2. Надежность уже выбранной главной схемы электрических соединений определяется надежностью ее составляющих элементов, в число которых входят силовые трансформаторы, отделители, разъединители, короткозамыкатели, сборные шины, выключатели, а также линии электропередачи.

Экономическая целесообразность главной схемы электрических соединений подстанции определяется суммарными минимальными расчетными затратами.

Экономичность главной схемы подстанции достигается за счет: 1. Применения упрощенной схемы без выключателей на высшем напряжении. 2. Избежание создания сложных коммутационных узлов. 3. Применение трехфазных трансформаторов. Из выше изложенного выше следует, что основными требованиями, которыми должна удовлетворять главная схема электрических соединений подстанции являются: надежность электроснабжения, экономичность, сохранение устойчивости электропередачи.

Ревдинский завод обработки цветных металлов сегодня считается крупнейшим в отрасли.

Продукция предприятия хорошо известна не только в стране, где ее получают свыше двух тысяч потребителей, но и за рубежом. Она поставляется в двадцать стран мира. 3 октября 1941г.

Советское правительство и Государственный Комитет Обороны приняли постановление об эвакуации Кольчугинского завода.

Трубочный цех эвакуирован в Ревду для строительства и пуска завода по выпуску радиаторных труб, единственного поставщика авиационной и танковой промышленности. 6 декабря 1941г. выпущены первые 56 кг. радиаторной трубки для авиационной промышленности. 20 декабря 1941г. пущена в работу первая электроплавильная печь. В феврале 1942г. выдал первую прессовую заготовку труб шестисот тонный гидравлический пресс. В мае 1943г. освоен прокатный стан в электроплавильном цехе. Завод полностью перешел на выпуск продукции из собственной заготовки. В сентябре 1946г. завод получил первые метры тонкостенных никелевых труб. В 1950г. установлен и пущен в эксплуатацию первый горизонтальный 1500 – тонный гидравлический пресс, организованно производство труб средних размеров. В 1957г. введен в эксплуатацию новопрессовый корпус для производства прутков. Весь выпуск никелевых труб осуществлялся на оборудовании, спроектированном и изготовленном силами завода. Этому способствовало создание лаборатории автоматизации и механизации. За пятнадцать лет себестоимость тонкостенных никелевых труб снизилась в двести раз.

Производительность труда возросла в десять раз, суточный выпуск продукции труб в сотни раз. В 1979г. выдана миллионная тонна цветного проката. В 1988г. образован новый волочильный цех по выпуску тонкостенных труб из сварной заготовки.

Сегодня на заводе действует полтора десятка таких линий, но чтобы эти мощные линии стабильно работали им необходимо бесперебойное электроснабжение. 1.1 Электрические нагрузки Электрические нагрузки определяют для выбора и проверки токоведущих элементов (шин, кабелей, проводов) силовых трансформаторов и преобразователей пропускной способности (нагреву), а также для расчета потерь, отклонений и колебаний напряжения, выбора защиты и компенсирующих устройств.

Нагрузка подстанции определяется мощностью потребляемой всеми присоединенными к ее сети электроприемниками и теряемой в электросети. Режим работы электроприемников, зависящий от их назначения и использования, не остается постоянным и изменяется в различные часы суток и месяцы года.

Изменяется и потребляемая ими электрическая мощность.

Изменение нагрузки электроприемника или группы электроприемников за сутки удобно изображать графически в виде суточного графика нагрузок.

Суточный график представлен на рисунке 1.1. Экономические показатели электрических линий в значительной мере зависят от правильности выбора сечений проводов. Для определения сечения рекомендуют экономические плотности тока j эк [3, ( табл.2.1 )]. Определяем максимальную реактивную мощность: где P max – максимальная потребляемая мощность. Определяем полную максимальную мощность. График суточной активной и реактивной нагрузок завода [1, ( рис.2.8 )].

Определяем расход активной энергии за сутки по площади графика активной нагрузки: Определяем среднюю активную мощность за сутки: Определяем коэффициент заполнения графика: Коэффициент заполнения графика K з.г. показывает, во сколько раз выработанное (потребленное) количество электроэнергии за рассматриваемый период времени, меньше того количества электроэнергии, которое было выработано (потреблено) за тоже время, если бы нагрузка установки все время была максимальной. 1 .2 Выбор схемы электроснабжения Питание электроэнергией промышленного предприятия осуществляется от Первоуральской трансформаторной подстанции 220/110 кВ, расположенной на расстоянии 6,7 км от проектируемой ГПП завода. Ввод осуществляется двумя воздушными линиями, с трансформацией напряжения, с перемычкой на стороне первичного напряжения.

Система шин двойная секционная.

Основное оборудование на стороне первичного напряжения: Силовой трансформатор, линейный разъединитель, отделитель и короткозамыкатель.

Достоинства: надежность устройств, не требует постоянной эксплуатации, а следовательно сокращаются эксплуатационные расходы. Режим работы линии и трансформаторов раздельный, характер резерва неявный.

Распределительное устройство на стороне вторичного напряжения выполнено в виде комплектно-распределительного устройства (КРУ), с малообъемными масляными выключателями на выкатных тележках. От двух трансформаторов с расщепленными вторичными обмотками питается четыре секции шин, в нормальном режиме секции работают раздельно. На секционных выключателях подстанции предусмотрено АВР. Схема электроснабжения ГПП Ревдинского завода ОЦМ представлена на рисунке 2.1.

Рассмотрим следующие варианты мощности трансформаторов с учетом допустимой перегрузки в послеаварийном режиме.

Вариант 1. Два трансформатора мощностью 25МВА (таб. 1.3.1). Коэффициент загрузки трансформаторов в часы максимума: , где: S max – максимальная потребляемая мощность в кВА, S н – номинальная мощность трансформатора в кВА. Допустимая перегрузка в послеаварийный период одного трансформатора до 140% продолжительностью 5 суток и не более 6 часов в сутки [3]. 1,4*25 = 35 > 0,6*30634,6 = 16,380 (МВА), что приемлемо (0,6 -- 60% -- потребители I категории). Вариант 2. Два трансформатора мощностью 32 МВА (таб. 1.3.1). Допустимая перегрузка в послеаварийный период: 1,4*32 = 44,8 > 0,48*30634,6 = 14,704 (МВА). Вариант 3. Два трансформатора мощностью 16 МВА (таб. 1.3.1). Допустимая перегрузка в послеаварийный период: 1,4*16 = 22,4 1 ,9*30634,6 = 58,205 (МВА). Выбранная мощность трансформаторов (2*16МВА) не обеспечивает электроснабжение предприятия, как в нормальном, так и в аварийном режимах.

Выбранные выше в вариантах 1 и 2 мощности трансформаторов (2*25 и 2*32 МВА) обеспечивают электроснабжение предприятия, как в нормальном, так и в аварийном режимах.

Таблица 1.3.1 Каталожные данные трансформаторов.

Произведем технико-экономический расчет выбранных вариантов трансформаторов.

Капитальные затраты: Вариант 1 2*К = 2*640 = 1280 (тыс.руб.) Вариант 2 2*К = 2*730 = 1468 (тыс.руб.) Стоимость трансформаторов определяется по таблице 4.24 [2] с учетом повышения цен (повышающий коэффициент равен 10). Годовые потери электроэнергии в трансформаторе: где: D P xx , D P к.з , I xx , U xx – каталожные данные трансформаторов (табл. 3.1); K э – экономический эквивалент реактивной мощности; T max – продолжительность использования максимальной нагрузки t - время потерь, определяется от T max и cos j рисунок 2.3 [3], t = 7250 ; K з.т. – коэффициент загрузки трансформатора при максимальной нагрузке; n – количество работающих трансформаторов ; С 0 – стоимость одного кВт*ч электрической энергии.

Вариант 1 Вариант 2 Амортизационные отчисления: Вариант 1 С a = 0, 0 63* K = 0 , 063*1280 = 80,64 ( тыс.руб. ) Вариант 2 С a = 0, 0 63* K = 0 , 063*1468 = 92,48 ( тыс.руб. ) Где: 0,063 – амортизационные отчисления на оборудование подстанции – 6,3%. Общие эксплуатационные расходы: Вариант 1 С э = С п + С a = 997,615+80,64 = 1078,255 (тыс.руб.) Вариант 2 С э = С п + С a = 936,788+92,48 = 1029,268 (тыс.руб.) Таблица 1.3.2 Сводная таблица сравнения вариантов.

Возможны повреждения изоляции при перенапряжениях, например, при прямых ударах молнии в провода воздушных линий или распределительные устройства.

Вычисление токов короткого замыкания необходимо для: 1.выбора электрооборудования; 2.выбора средств ограничения токов короткого замыкания ; 3.проектирования релейной защиты.

Исходя из этих соображений, и составляют расчетную схему и схему замещения. Для расчета токов короткого замыкания принимаем метод относительных единиц.

Трансформаторы в нормальном режиме работают раздельно, соответственно и выбираем схему замещения.

Расчетная схема Схема замещения

Определяем базисные токи: Определение относительных базисных сопротивлений элементов схемы: 1. Системы 2. Линии , где X 0 = 0 ,4 Ом/км табл. 8.2 [2] . Сопротивление обмотки высшего напряжения трансформатора с расщепленной вторичной обмоткой находим как: Сопротивление обмотки низшего напряжения трансформатора с расщепленной вторичной обмоткой находим как: Определение результирующего сопротивления: , где: X * б.рез.к1 – результирующее базисное сопротивление в точке К1, X * б.рез.к2 – результирующее базисное сопротивление в точке К2. . Определение токов и мощности короткого замыкания для точки К1: , где k у – ударный коэффициент табл. 7.1 [1] . . Определение токов и мощности короткого замыкания для точки К2: , где k у – ударный коэффициент табл. 7.1 [1] . . Таблица 1.4.1 Сводная таблица расчета токов короткого замыкания.

Определяем экономическое сечение проводов линии: , где: j эк. – экономические плотности тока.

Выбираем по таблице П 2.2 [1] провод марки АС-70. Условию нагрева длительным током в аварийном режиме провод АС-70 удовлетворяет: I ав. = 2*80,39 = 160,78 (А) I доп. = 265 > 160 ,78 (А), где: I доп. – длительный допустимый ток голого проводника табл. П2.2 [1] . В нормальном режиме включены обе линии и нагрузка на них составляет: , т.е. меньше 80%, где К зл – коэффициент загрузки линии в аварийном режиме (1,3 – 130%) §3.2 [3] . Поэтому при отключении одной линии, вторая временно может быть перегружена до 57%. Условию максимальных потерь на корону провод АС-70 удовлетворяет, т.к. при напряжении 110 кВ минимальное сечение проводника марки АС составляет 70 мм 2 . Выбранные по длительному току сечения проводников должны быть проверены на потерю напряжения.

Нормированных значений потери напряжения нет, однако в ГОСТ 13109-87 указаны предельные значения отклонений напряжения от номинального.

Расчет потери напряжения с учетом продольной составляющей падения напряжения: , где: X = X 0 *L = 0 , 4*6,7 = 2,68 – индуктивное сопротивление линии ( Ом ) , R = R 0 *L = 0,45*6,7 = 3,015 – активное сопротивление линии (Ом), табл. 10-6 [4]. Определение поперечной составляющей падения напряжения: Определение падения напряжения: , что составляет Выбранное сечение 70 мм 2 условию удовлетворяет, т.к. , а . Проверка проводов на термическую устойчивость: Условия проверки: , где q min – минимальное сечение по термической стойкости, q – выбранное сечение. С т – коэффициент зависящий от допустимой температуры при коротком замыкании и материала проводника.

Рекомендуемое значение С т для алюминиевых проводов 91, В к – тепловой импульс тока короткого замыкания (А 2 с). , где: t п – время протекания тока короткого замыкания по проводам, Т а – постоянная затухания апериодической составляющей тока короткого замыкания равная 0,02 (с) табл.7.1 [1] , где: t зт – время действия защиты трансформатора, t кз – время включения короткозамыкателя, t зл – время действия быстродействующей защиты, t отд – время срабатывания отделителя, стоящего в начале линии. Провод АС-70 не подходит по термической устойчивости. По минимальному сечению выбираем провод АС-95. Проверка провода АС-95 по длительному току: Условия проверки: I ав. = 2*93,96 = 187,92 (А) I доп. = 330 > 187,92 (А) где: I доп. – длительный допустимый ток голого проводника табл. П2.2 [1] . В нормальном режиме включены обе линии и нагрузка на них составляет: , т.е. меньше 80%, где К зл – коэффициент загрузки линии в аварийном режиме (1,3 – 130%) §3.2 [3] . Поэтому при отключении одной линии, вторая временно может быть перегружена до 61,3%. Условию максимальных потерь на корону провод АС-95 удовлетворяет, т.к. при напряжении 110 кВ минимальное сечение проводника марки АС составляет 70 мм 2 1.6 ВЫБОР ОБОРУДОВАНИЯ НА СТОРОНЕ ПЕРВИЧНОГО НАПРЯЖЕНИЯ Электрические аппараты в системе электроснабжения должны надежно работать как в нормальном длительном режиме, так и в условиях аварийного кратковременного режима. К аппаратам предъявляется род общих требований надежной работы: соответствие номинальному напряжению и роду установки ; отсутствие опасных перегревов при длительной работе в нормальном режиме, термическая и динамическая устойчивость при коротких замыканиях, а так же такие требования как простота и компактность конструкций, удобство и безопасность эксплуатации, малая стоимость. При проектировании ГПП на стороне 110кВ выбираем следующее оборудование: трехфазный разъединитель с заземляющими ножами.

Основное назначение разъединителя – изолировать участок цепи на время ремонта электрооборудования путем создания видимого воздушного промежутка.

Каталожные данные разъединителя представлены в таблице 6.1. При питании токов короткого замыкания от системы неограниченной мощности от апериодического тока можно пренебречь , поэтому принимаем приведенное время равным действительному времени протекания токов короткого замыкания через отделитель. , где: t зт – время действия защиты трансформатора, t кз – время включения короткозамыкателя, t зл – время действия быстродействующей защиты, t отд – время срабатывания отделителя, стоящего в начале линии. Проверка по длительному току в аварийном режиме : . Проверка на динамическую устойчивость : Проверка на термическую устойчивость производится по току термической стойкости заданному заводом изготовителем и расчетному времени термической стойкости.

Аппарат термически стоек если: где: В к – тепловой импульс тока короткого замыкания, А 2 с Т а – постоянная затухания апериодической составляющей, равная 0,02с табл.7.1 [1] Разъединитель РДЗ-110 по всем условиям выбора подходит.

Короткозамыкатель – разъединитель с автоматическим приводом, используется для создания искусственного короткого замыкания . Каталожные данные короткозамыкателя представлены в таблице 6.1. Проверка на динамическую устойчивость: Проверка на термическую устойчивость : Короткозамыкатель КЗ-110У по всем условиям выбора подходит.

Отделитель – разъединитель с автоматическим приводом, предназначенный для автоматического отключения линии.

Каталожные данные отделителя представлены в таблице 6.1. Проверка по длительному току в аварийном режиме : . Проверка на динамическую устойчивость : Проверка на термическую устойчивость : Отделитель ОД-110/1000 по всем условиям выбора подходит.

Таблица 1.6.1 Каталожные данные выбранного оборудования.

Таблица 1.6.2 Каталожные данные разрядника.

Выбираем, встроенный в силовой трансформатор, трансформатор тока ТВ-110- II . Проверка трансформатора тока по длительному току в послеаварийном режиме: Проверка на термическую устойчивость : Проверка трансформатора по напряжению электроустановки: Трансформатор тока ТВ-110- II по всем условиям выбора подходит.

Таблица 1.6.3 Каталожные данные трансформатора тока.

Глухое заземление нейтралей трансформаторов, исключая возможность возникновения дуговых перенапряжений и снижая кратность других видов внутренних перенапряжений, оказывается весьма благоприятным с точки зрения атмосферных перенапряжений.

Глухое заземление нейтралей уменьшает возможное напряжение промышленной частоты на разрядник, в результате чего оказывается возможным снизить уровень изоляции трансформаторов и другого оборудования подстанций.

Снижение уровня изоляции для электроустановок 110(кВ) и выше, когда стоимость оборудования быстро растет с повышением требований к изоляции, имеет большое экономическое значение. Для заземления линии, а также нейтрали трансформатора по напряжению установки выбираем однополюсный разъединитель ЗОН-110. Таблица 1.6.4 Каталожные данные разъединителя.

Расчетные данные: I = 14,02 кА – установившееся значение тока короткого замыкания. i у = 36 ,1 кА – ударный ток короткого замыкания. S к = 153 МВА – мощность короткого замыкания. I расч . = 1473,9 А – расчетный ток со стороны вторичного напряжения. , где: – минимальное время срабатывания защиты, ПУЭ рекомендует принимать его в расчетах равным 0,02с ; – собственное время отключения выключателя (для высоковольтных выключателей равно 0,05 – 0,08 с) [3] . По расчетному максимальному току выбираем малообъемный маслянный выключатель ВМП-10К. Таблица 1.7.1.1 Каталожные данные выключателя.

Условия выбора трансформаторов напряжения: , где: U уст.н – номинальное напряжение установки, U 1 н – первичное напряжение трансформаторов напряжения, S 2 – расчетная нагрузка, S н – номинальная нагрузка трансформатора напряжения в принятом классе точности. По напряжению установки выбираем трансформатор напряжения НТМИ-6 (пяти-стержневой). Таблица 1.7.2.1 Каталожные данные трансформатора напряжения.

Тип трансформатора напряжения	Номинальный коэффициент трансформации	Номинальная мощность в классах точности, ВА	Максимальная мощность, ВА
0,5	1	3
НТМИ-6		50	80	200	400

Удельное сопротивление алюминиевых проводов: r =0,0288 Ом*мм 2 /м табл. 8-4 [4] где: S 2ном - номинальная вторичная мощность трансформаторов тока.

Необходимое сечение соединительных проводов: Выбираем алюминиевые провода сечением S=4 (мм 2 ) (S min – для соединительных алюминиевых проводов равно 4 (мм 2 ) ПУЭ 3.4). Z 2 » R 2 =R приб +R пров +R к =0,22+0,1+29,68=30 (Ом) Номинальная допустимая нагрузка трансформатора тока в выбранном классе точности: Z 2 =30= Z 2 ном =30 (Ом) Для защиты оборудования от перенапряжений, на стороне вторичного напряжения, по номинальному току выбираем разрядник РВО-6У1 (Т1) Таблица 1.7.3.3 Каталожные данные разрядника.

Определение расчетного тока при максимальной нагрузке в послеаварийном режиме (действия АВР при отключении одного из трансформаторов): Выбираем алюминевые шины коробчатого сечения окрашенные. Табл. 1.8.1.

Условия проверки: , где q min – минимальное сечение по термической стойкости, q – выбранное сечение. С т – коэффициент зависящий от допустимой температуры при коротком замыкании и материала проводника.

Рекомендуемое значение С т для алюминиевых шин 91. , . Проверка шин на электродинамическую устойчивость. При проектировании распределительных устройств с жесткими шинами производится определение частоты собственных колебаний для алюминиевых шин.

Изменяя длину пролета можно добиться чтобы механический резонанс был исключен, т.е. чтобы f 0 > 200 Гц. Длину пролета между изоляторами определим по формуле: где: l – длина между изоляторами, J - момент инерции, q – поперечное сечение двух сращенных шин. Из условия l 0 , длину пролета между изоляторами выбираем равной 1,7м.

Усилия, действующие между фазами при трехфазном коротком замыкании : , где: a – расстояние между осями шин смежных фаз (м). Определяем механическое напряжение в шинах. , где: W – момент сопротивления шин (каталожные данные двух сращенных шин коробчатого сечения табл. 17 [5] ). Шины сечением q =2*1010 мм 2 удовлетворяют условию электродинамической устойчивости: [1] . Таблица 1.8.1 Каталожные данные алюминиевых шин коробчатого сечения.

Размеры шин, мм	A	100
B	45
C	6
R	8
Сечение одной шины, мм 2	1010
Момент сопротивления, см 3	Одной шины	W x-x	27
W y-y	5,9
Двух сращенных шин	58
Момент инерции, см 4	Одной шины	J x-x	135
J y-y	18,5
Двух сращенных шин	290
Допустимый ток на две сращенные шины, А	3500

Опорные изоляторы шинных конструкций выбирают по условию электрической и механической прочности, а проходные изоляторы дополнительно по условию длительного нагрева максимальным током нагрузки. Для крепления шин выберем изоляторы для наружной установки ШН-6, а для внутренней ОМА-6. Условие электрической прочности: , где: - номинальное напряжение установки (кВ), --номинальное напряжение изолятора (кВ). . Условие механической прочности: , где: F – усилие действующее между фазами при трехфазном коротком замыкании , F разр – разрушающее усилие на изолятор задается в предположении, что сила приложенная к колпачку изолятора. Т.к. разрушающее усилие на наружный изолятор меньше, чем на внутренний (см. таб. 1.8.1.1), то для расчета используем его данные. . Таблица 1.8.1.1 Католожные данные опорных изоляторов.

Релейная защита должна удовлетворять следующим требованиям: - релейная защита должна быть селективной, т.е. отключать только повреждённый участок электрической цепи, - релейная защита должна иметь минимально возможное время срабатывания, - релейная защита должна быть достаточно чувствительной ко всем видам повреждений и ненормальным режимам работы на защищаемом участке электрической цепи, - релейная защита должна быть надёжной.

Защита силовых трансформаторов ГПП. К повреждениям трансформатора относятся: 1. Междуфазное короткое замыкание на выводах и в обмотке (последние возникают гораздо реже чем первые). 2. Однофазные короткие замыкания (на землю и между витками обмотки т.е. межвитковые замыкания). 3. «Пожар стали сердечника». К ненормальным режимам работы относятся: 1. Перегрузки, вызванные отключением, например одного из работающих трансформаторов. 2. Возникновение токов при внешних коротких замыканиях представляющих опасность из-за их теплового действия на обмотки трансформатора. 3. Недопустимое понижение уровня масла, вызываемое значительным понижением температуры и другими причинами. При выполнении защит трансформатора необходимо учитывать некоторые особенности их ненормальной работы: - броски тока намагничивания при включении трансформатора под напряжение, - влияние коэффициента трансформации и схем соединения обмоток трансформатора. Т.к. ГПП выполнена по упрощенной схеме присоединения к сети электроснабжения, то для отключения повреждений в понизительных трансформаторах применяются короткозамыкатели, автоматически включаемые при срабатывании защит трансформатора и вызывающие короткое замыкание на выводах высшего напряжения, которые ликвидируются защитами питающей подстанции, отключение коротко замыкателя осуществляется вручную. Для защиты силовых трансформаторов ГПП использую следующие виды защит: - Упрощенная продольная дифференциальная защита, выполненная на реле РНТ-565 от междуфазных коротких замыканий . - Максимально токовая защита со стороны питания от внешних коротких замыканий с блокировкой по минимальному напряжению. - Максимально токовая защита со стороны 6 кВ от перегрузок. - Газовая защита от витковых замыканий и других внутри баковых повреждений. 1.9.1 ПРОДОЛЬНАЯ ДИФФЕРИНЦИАЛЬНАЯ ЗАЩИТА Работа дифференциальной токовой защиты трансформатора. Схема ДТЗ работает по принципу сравнения токов по концам защищаемого элемента сети. Для работы этой защиты с обеих сторон защищаемого объекта установлены трансформаторы тока. При нормальном режиме и при коротких замыканиях вне защищаемого контура, ток в реле РНТ будет равен токам погрешности трансформаторов тока от чего и отстраивается ток небаланса. При повреждении внутри защищаемого объекта ток короткого замыкания проходит только через трансформатор тока ТА1, а тока через ТА7 и ТА9 нет, следовательно токи I2 и I3 равны нулю. Под действием тока протекающего через ТА1, ДТЗ срабатывает и приводит в действие привод короткозамыкателя и электромагниты выключателей Q1 и Q2. Среднее значение первичных и вторичных токов для всех сторон защищаемого трансформатора.

Таблица 1.9.1.1

Наименование величины	Численное значение для сторон
ВН	НН
Номинальный ток трансформатора ТРДН-32000/110
Коэффициент трансформации трансформаторов тока, к у
Схема соединения трансформаторов тока	D	U
Вторичный ток в плечах защиты, I в ,А

Газовая защита осуществляется с помощью сигнальных газовых реле РГЧЗ-66. При незначительных повреждениях в трансформаторе, при слабом газообразовании, газы вытесняют часть масла и уровень его в реле понижается. Это приводит к увеличению силы действующей вниз за счет увеличения масла в чашке, в результате чего замкнутся контакты реле и замкнется цепь сигнализации. При коротком замыкании в трансформаторе возникает сильное газообразование. Сила потока газа, воздействует на лопасть заставляя чашку реле повернуться тем самым замыкая контакты реле действующего на отключение трансформатора. 1.9.3 Максимально токовая защита с блокировкой по напряжению со стороны питания Работа максимально токовой защиты. Для надежности работы защиты и для повышения чувствительности со стороны питания применяем максимально токовую защиту с блокировкой по минимальному напряжению.

Обмотки реле напряжения присоединены к вторичной обмотке трансформатора напряжения. При нормальном режиме контакты реле разомкнуты, в случае понижения напряжения до напряжения срабатывания контакты реле замыкаются.

Благодаря указанной блокировке защита может действовать на отключение только при срабатывании реле напряжения.

Благодаря этому защита не действует на включение короткозамыкателя, даже если токовые реле замкнут свои контакты вследствие перегрузки линии. При коротком замыкании напряжение сети понижается ,и реле минимального напряжения срабатывают, разрешая действовать защите на отключение.

Контакты реле тока МТЗ защищаемого элемента в нормальном режиме работы разомкнуты. При увеличении тока в обмотке реле до определенного значения оно срабатывает и замыкает своими контактами цепь обмотки реле времени.

Последнее приходит в действие и через установленную на нем выдержку времени замыкает контактами цепь включающей катушки привода короткозамыкателя. где: К н – коэффициент надёжности [1] К сх – коэффициент схемы [1] К в – коэффициент возврата реле [1] Принимаем ток реле равным 3 (А) следовательно защита будет чувствительной . Междуфазное минимальное напряжение: 1.9.4 Максимально токовая защита от перегрузок на стороне вторичного напряжения Защита от трансформатора от перегрузки выполняется максимально токовой защитой с одним токовым реле в одной фазе трансформатора, так как перегрузки как правило симметричны. Для защиты трансформатора ТРДН – 32000/110 защита от перегрузки устанавливается на каждую из расщепленных обмоток.

Защита от перегрузки действует через реле времени на сигнал. Принимаем ток реле равным 9 (А) следовательно защита будет чувствительной . 1.10 Автоматика электроснабжения Применение устройств автоматизации, позволяет повышать надёжность работы систем электроснабжения, применять более простые схемы, улутшать качество электроэнергии и оперативность управления всеми звеньями системы электроснабжения.

Бесперебойность электроснабжения потребителей, в электрических системах обеспечивается не только устройствами релейной защиты, но и некоторыми системами противоаварийной автоматики. При проектировании ГПП, для бесперебойного электроснабжения, применяем устройство автоматического включения резерва (АВР) Устройство АВР должно удовлетворять следующим требованиям: 1. Действовать во всех случаях исчезновения напряжения на шинах, в том числе и при коротких замыканиях т.к. эти короткие замыкания могут самоликвидироваться после снятия напряжения с шин. 2. Для предотвращения включения на поврежжённый источник питания, последний должен быть отключен до включения резервного источника. 3. Для сокращения времени перерыва питания потребителей резервный источник питания, должен включаться немедленно после отключения рабочего источника. 4. Включение резервного источника должно быть однократным с тем, чтобы при включении на устойчивое короткое замыкание на шинах, резервный источник отключался релейной защитой без последующего включения. 5. Резервный источник должен включаться лишь втом случае, если сам этот источник готов пирнять на себя нагрузку; обычно условие готовности резервного источника контролируется наличием на нём напряжения.

Работа АВР. В нормальном режиме выключатели Q1 и Q2 первой ивторой секций ГПП включены, секционный выключатель Q3 отключен. При аварии (например на первой секции) теряет питание реле напряжения RV1 и реле времени КТ1, которое с выдержкой времени отключит выключатель Q1, через промежуточное реле KL1 отключает реле КТ3, которое с выдержкой времени включит контактор КМ подав питание на электромагнит включения выключателя Q5. Однократность включения АВР обеспечивается реле KL1 и контактом выключателя Q5 в цепи управления. 1.11 РАСЧЕТ ЗАЗЕМЯЮЩЕГО И ГРОЗОЗАЩИТНОГО УСТРОЙСТВА 1.11.1 ЗАЩИТА ЛИНИИ 110 кВ ОТ УДАРОВ МОЛНИИ Линии 110 кВ на металлических опорах защищаются тросовыми молниеотводами по всей длине линии.

Защитный уровень линий 110 (кВ) должен составлять 125 (кА). a=20о - защитный угол между тросом и проводом, Отношение числа ударов в провода к полному числу поражений линии равно 0,001 табл.44-1 [4]. Длина пролета 300 (м), расстояние между проводом и тросом в середине пролета 6 (м) табл.44-2 [4]. Исходные данные для расчета грозоупорности линии: 1.Ток молнии: Вероятность U (%) того, что амплитуда тока молнии превысит некоторое значение Iмакс (кА) определяется по фиг.44-2 [4] откуда U=0.8(%) Фронт волны подчиняется уровнению: При Iмакс ³ 100 (кА) расчет производится при максимальной крутизне фронта (di m /dt) макс = 50 (кА/мксек) так что: w =100/ I макс =100/125=0,8 2.Коэффициент связи - отношение индуктивного напряжения на изолированном проводе к индуктирующему напряжению на параллельном проводе.

Геометрический коэффициент связи К определяется по номограмме фиг.44-4 [4] и тавен 0,16 Увеличение коэффициента связи при наличии короны учитывается умножением К на коэффициент b=1,4 табл.44-4 [4] 3. Индуктированные перенапряжения: Амплитуда напряжения, индуктируемого на проводах линии без тросов зарядами канала молнии в вершину опоры: Uинд = а*h = 22,5*20 =450 (кВ), где: а - определяется по фиг.44-5 [4] h - средняя высота подвеса провода Для всех типов линий с тросами: U’ инд = U инд *(1- b *К) = 349,2 (кВ) 4. Индуктивность тросов: С учетом уменьшения волнового сопротивления тросов под действием короны индуктивность тросов в пролете между дмумя соседними опорами приближенно равна: L тр » L (мкГн), где: L тр =300 (мкГн), L - длина пролета (м) 5. Вероятность перехода импульсного перекрытия в устойчивую силовую дугу фиг.44-6 [4] 6. Индуктивность опор: L=Z оп *h оп /300 = 100*30/300 = 10 (мкГн), где: h оп - полная высота опоры, Z оп - табл.44-5 [4] Расчет защитного уровня линии с тросами при ударе молнии в вершину опоры.

Напряжение изоляции опоры: По вычисленному Uоп находится произведение Iз *R с помощью фиг.44-9 [4] откуда определяется необходимое R для соблюдения заданного Iз I з *R=750 (кВ), откуда R=6 (Ом) Ток опоры: Напряжение на изоляции опоры : что вполне приемлимо т.к. импульсное разрядное напряжение линейных изоляторов 7*П-4,5 U 50% = 780 (кВ) 1.11.2 ЗАЩИТА РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ ОТ ПРЯМЫХ УДАРОВ МОЛНИИ Открытые распределительные устройства и здания, от прямых ударов молнии защищаются стержневыми молниеотводами.Для защиты ГПП принимаем 4 стержневых молниеотвода высотой h=20(м), расстояние между молниеотводами а1 =35(м), а 2 =45(м), высота защищаемого объекта h х =10(м), размеры объекта b*c=30*50(м) Активная высота молниеотвода: h a =h-h x = 20-10 = 10(м) Коэффициент учитывающий разные высоты молниеотвода: Середина расстояния между молниеотводами на высоте : Граница защищаемой зоны: где: r x – радиус защищаемой зоны Наименьшая ширина зоны защиты молниеотвода dx в горизонтальном сечении на высоте hx определяется по кривым рис.12.10а [1]. Для молниеотводов высотой до 30(м) отношение а/ha находится в приделах от 0-7, молниеотводы взаимодействуют только в том случае, если а/ha Ј 7. Для определения ширины защитной зоны dx определяют отношение а/ha а 1 /h а = 35/10 = 3,5 а 2 /h а = 45/10 = 4,5 Находим отношение h x /h = 10/20 = 0,5 d x1 /2h a = 0,75 рис.12.10а [2] отсюда d x1 =0,75*2h a = 0,75*2*10 = 15(м) d x2 /2h a =0,6 рис.12.10а [2] отсюда d x2 =0,6*2h a = 0,6*2*10 = 12(м) d 1,2 = d x1 /2 = 7,5(м) d 2,3 = d x2 /2 = 6(м) Условие защиты всей площади: D 8h a D - расстояние по диагонали между молниеотводами. 8*ha = 8*10 = 80(м) D = 57 a = 80(м) Защищаемый объект полностью находится в зоне защиты молниеотводов. 1.11.3 РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ЗАЗЕМЛЕНИЯ Согласно ПУЭ в электроустановках с большим током замыкания на землю, допускается выполнение заземлительных устройств с соблюдением требований предъявляемых к сопротивланию заземления, которое не должно превышать 0,5(Ом), а в электроустановках 6-35(кВ) с изолированной нейтралью 10(Ом) Сопротивление заземляющего устройства при использовании естественных заземлителей: R з1 =R е *R и /( R е +R и ) Сопротивление заземления железобетонного фундамента здания: где: r - удельное сопротивление грунта равное 0,9*104 (Ом*см) табл.8.1 [1] S - площадь ограниченная периметром здания, (м2) S = b*c = 10*30 = 300(м) где: b и c - соответственно ширина и длина здания. R е = R ф *R т /( R ф +R т ) = 5,19*6 / (5,19+6) = 2,78(Ом) где: R т - сопротивление заземленного троса линии 110 (кВ) Для обеспечения R з =0,5(Ом) необходимо выполнить дополнительные искусственные заземлители. R и = R е *R з /( R е -R з ) = 2,78*0,5 / (2,78-0,5) = 0,6(Ом) Расчетное сопротивление искусственного заземлителя из нескольких электродов, соединенных соединительной полосой R и = R в *R г /(R в +R г ) Суммарное сопротивление всех вертикальных электродов R в = R о.в /( n* h в ) где: n - число электродов hв - коэффициент использования электродов, характеризующий степень использования его поверхности из-за экранирующего влияния соседних электродов рис.22-6 [3] R о.в - сопротивление одиночного вертикального заземления R о.в = 0,00318* r = 28,6 (Ом) Вертикальный заземлитель выполнен электродами из угловой стали 50*50*5(мм) и длиной 2,5(м), на расстоянии 2,5(м) друг от друга a/l = 1. Контур выполнен из полос 40*4(мм) проложенных на глубине 0,7(м) Для выравнивания потенциала внутри контура прокладываем 4 уровнительные полосы .В этом случае общая длина горизонтальных полос составит: Lг = 30*2+40*6 = 300(м) Всего необходимо разместить: n=L г /а = 300/2,5 = 120 ( электродов) R в = R о.в /( n* h в ) = 28,6/(120*0,35) = 0,68 (Ом) Сопротивление горизонтального заземлителя уложенного на глубине 0,7(м) с учетом экранирования: где: l г - длина заземлителя (м) в - ширина полосового заземлителя (м) t - глубина заложения (м) К м - коэффициент сезонности равный 2,3 табл.6,5 [7] h г - коэффициент использования горизонтальной полосы с учетом экранирующего влияния вертикальных электродов §22-2 [3] r - удельное сопротивление грунта 90 (Омм) табл.8.1 [1] Сопротивление искусственного заземления: R и = R в *R г /( R в +R г ) = 0,68*4,2/(0,68+4,2) = 0,58 (Ом) Сопротивление заземления: R з1 =R е *R и /( R е +R и ) = 2,78*0,58/(2,78+0,58) = 0,48 (Ом) Для электроустановки 6(кВ) с изолированной нейтралью, сопротивление заземляющего устройства в любое время года должно быть: R з2 = 250/ I з где: I з - расчетный ток замыкания на землю (А) I з = U н *35*L к / 350 = 6*35*11,322 / 350 = 6,79 (А) где: U н - вторичное напряжение трансформатора (кВ) L к - длина кабельных линий (км) Сопротивление заземляющего устройства: R з2 = 250/ I з = 250 / 6,79 = 36,8 (Ом) Из данных расчетов для электроустановки принимаем меньшее сопротивление принимаем меньшее сопротивление из двух расчетных т.е. R з2 > R з1 R з = 0,48 (Ом) Внутреннюю сеть заземления выполняют в виде магистраллей заземления проложенных во всех помещениях электроустановки. С заземлителями внутреннюю сеть соединяют в нескольких местах.

Выполняют сеть заземления стальными полосами сечением не менее 24(мм 2 ), при толщине не менее 3(мм). Все соединения заземляющих проводников между собой и с заземлителем выполняют сваркой.

Каждый заземляющий элемент установки присоединяют к заземлителю при помощи отдельного ответвления. К кожухам электрооборудования заземляющие проводники присоединяют при помощи болтов или сварки.

Открыто проложенные заземляющие проводники окрашивают в фиолетовый цвет. Для снижения напряжения прикосновения у рабочих мест может быть выполнена подсыпка щебня слоеем толщиной 0,1-0,2 (м). 2.1 РАСЧЕТ СПИСОЧНОЙ ЧИСЛЕННОСТИ РАБОЧИХ ПОДСТАНЦИИ Таблица 2.1.1 Годовой график ППР электрооборудования

Таблица 2.1.3 Расчет списочной численности рабочих.

Оперативный дежурный: 147*496 = 729 (смен). Диспетчер: 147*496 = 729 (смен). Ремонтный персонал: 204*1,23 = 251 (смен). Количество рабочих часов определяется умножением количества смен на продолжительность смены.

Оперативный дежурный: 12*729 = 8748 (часов). Диспетчер: 12*729 = 8748 (часов). Ремонтный персонал: 8*251 = 2008 (часов). Число ночных часов (время работы с 22 до 6 часов) определяют как 1/3 рабочего времени.

Оперативный дежурный: 8748/3 = 2916 (часов). Диспетчер: 8748/3 = 2916 (часов). Число праздничных часов определяют умножением численности рабочих в сутки на количество праздничных дней в году и на продолжительность смены.

Оперативный дежурный: 2*10*12 = 240 (часов). Диспетчер: 2*10*12 = 240 (часов). 2.2 РАСЧЕТ ФОНДА ОПЛАТЫ ТРУДА РАБОЧИХ И РУКОВОДИТЕЛЕЙ ПОДСТАНЦИИ 2.2.1 РАСЧЕТ ГОДОВОГО ФОНДА ЗАРАБОТНОЙ ПЛАТЫ РАБОЧИХ Оперативный дежурный: 5-разряд – 45 (руб.) Диспетчер: 4-разряд – 40 (руб.) Электрослесарь: 3-разряд – 35 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей: 4-разряд – 40 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей: 5-разряд – 48 (руб.) Электромонтер по ремонту кабельных линий: 5-разряд – 45 (руб.) Заработная плата по тарифу определяется умножением сменной тарифной ставки на количество смен.

Оперативный дежурный: 45*729=32805 (руб.) Диспетчер: 40*729=29160 (руб.) Электрослесарь 3-разряд: 35*251=8785 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 4-разряд: 40*251=10040 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 5-разряд: 48*251=12048 (руб.) Электромонтер по ремонту кабельных линий 5-разряд: 45*251=11295 (руб.) Доплата за ночные часы работы определяется умножением числа ночных часов работы на доплату за каждый час.

Доплата за каждый час ночной работы составляет 40 % тарифной ставки.

Оперативный дежурный: 45/8*0,4*2916=6561 (руб.) Диспетчер: 40/8*0,4=5832 (руб.) Доплата за работу в праздничные определяется умножением часовой тарифной ставки на количество праздничных часов.

Оперативный дежурный: 45/12*240=900 (руб.) Диспетчер: 40/12*240=800 (руб.) Основная заработная плата определяется как сумма зарплаты по тарифу плюс сумма премии, доплата за ночные часы и праздничные часы.

Оперативный дежурный: 32805+6561+6561+900=46827 (руб.) Диспетчер: 29160+5832+800=41624 (руб.) Для ремонтного персонала ночные и праздничные часы не рассчитываются.

Электрослесарь 3-разряд: 8785+1318=10103 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 4-разряд: 10040+1506=11546 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 5-разряд:12048+1807=13855 (руб.) Электромонтер по ремонту кабельных линий 5-разряд:11295+1694=12989 (руб.) Районная надбавка к основной заработной плате на Урале составляет 15 % . Оперативный дежурный: 46827*0,15=7024 (руб.) Диспетчер: 41624*0,15=6234 (руб.) Электрослесарь 3-разряд: 10103*0,15=1515 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 4-разряд: 11546*0,15=1732 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 5-разряд: 13855*0,15=2078 (руб.) Электромонтер по ремонту кабельных линий 5-разряд : 12989*0,15=1948 (руб.) Основная заработная плата с учетом надбавки.

Оперативный дежурный: 7024+46827=53851 (руб.) Диспетчер: 6234+41624=47686 (руб.) Электрослесарь 3-разряд: 1515+10103=11618 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 4-разряд: 1732+11546=13278 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 5-разряд: 2078+13855=15933 (руб.) Электромонтер по ремонту кабельных линий 5-разряд : 1948+12989=14937 (руб.) Дополнительная заработная плата 12,5 % .Дополнительная заработная плата выплачивается за неотработанное время предусмотренное трудовым законодательством: оплата очередных отпусков, учебных дней подростков, льготных отпусков, дней выполнения гособязанностей.

Оперативный дежурный: 53851*0,125=6731 (руб.) Диспетчер: 47686*0,125=5961 (руб.) Электрослесарь 3-разряд: 11618*0,125=1452,25 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 4-разряд: 13278*0,125=1659,75 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 5-разряд: 15933*0,125=1991,625 (руб.) Электромонтер по ремонту кабельных линий 5-разряд: 14937*0,125=1867,125 (руб.) Общий фонд заработанной платы.

Оперативный дежурный: 53851+6731=60582 (руб.) Диспетчер: 47686+5961=53647 (руб.) Электрослесарь 3-разряд: 11618+1452=13070 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 4-разряд: 13278+1660=14938 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 5-разряд: 15933+1992=17925 (руб.) Электромонтер по ремонту кабельных линий 5-разряд: 14937+1867=19804 (руб.) Среднемесячная заработная плата рабочего определяется делением годового фонда заработной платы на списочную численность рабочих и на 12 месяцев.

Оперативный дежурный: 60582/2,48/12=2036 (руб.) Диспетчер: 53647/2,48/12=1803 (руб.) Электрослесарь 3-разряд: 13070/1,23/12=886 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 4-разряд:14938/1,23/12=1012 (руб.) Электромонтер по ремонту распредсетей 5-разряд: 17925/1,23/12=1214 (руб.) Электромонтер по ремонту кабельных линий 5-разряд:19804/1,23/12=1138 (руб.) Таблица 2.2.1.1 Сводная таблица расчета фонда оплаты труда рабочих .

Расход хоз.питьевой воды на нужды ИТР: G 1 =1чел*9л*251дн=2,259 м 3 Расход хоз.питьевой воды на нужды рабочих: G 2 =8чел*14л*251дн=28,112 м 3 Расход хоз.питьевой воды на уборку помещений: G 3 =250 м 2 *3л*251дн=210,840 м 3 Общий расход хоз.питьевой воды G 4 =G 1 + G 2 +...+G 3 G 4 =2,259+28,112+210,840=241,211 м 3 Расход хоз.питьевой воды с коэффициентом неучтенных расходов: G 5 = G 4 *1,2=241,211*1,2=289,453 м 3 Затраты на хоз.питьевую воду: G 5 *2,09=289,453*2,09=605 (руб.) Расчет за весь объем отпущенной питьевой воды и принятых сточных вод по договору производится предприятием «Ревдаводоканал». Сброс хоз.бытовых стоков. Сброс хоз.бытовых стоков с нужд ИТР: G 1 =1чел*15л*251дн=3,765 м 3 Расход хоз.бытовых стоков с нужд рабочих: G 2 =8чел*25л*251дн=50,200 м 3 Расход хоз.бытовых стоков на уборку помещений: G 3 =280 м 2 *6л*251дн=421,680 м 3 Общий расход хоз.бытовых стоков: G 4 =G 1 +...+G 3 G 4 =3,675+50,200+421,680=475,645 м 3 Расход хоз.бытовых стоков с коэффициентом неучтенных расходов: G 5 = G 4 *1,2=475,645*1,2=570,774 м 3 Затраты на хоз.бытовых стоки: G 5 *1,01=570,774*1,01=576 (руб.) Тарифы за стоки утверждены Главой администрации г.Первоуральска.

Расход горячей воды.

Расход горячей воды на нужды ИТР: G 1 =1чел*11л*251дн=1,506 м 3 Расход горячей воды на нужды рабочих: G 2 =8чел*11л*251дн=22,088 м 3 Расход горячей воды на уборку помещений: G 3 =280 м2 *3л*251дн=210,840 м 3 Общий расход горячей воды: G 4 =G 1 +...+G 3 G 4 =1,506+22,088+210,840=234,343 м 3 Расход горячей воды с коэффициентом неучтенных расходов: G 5 = G 4 *1,2=234,434*1,2=281,321 м 3 Расход тепловой энергии: Q= G 5 *(70 0-5 0)*10 -3 =18,286 (Гкал) Затраты на потребление горячей воды: Q *178,52=18,286*178,52=3264(руб.) Из калькуляции себестоимости тепловой энергии АООТ «Металлургического холдинга» от 1.08.99 стоимость 1Гкал равна 178,52 (руб.) Расход тепловой энергии на отопление. Q от =q*у*V*(t вн -t нв )*n*1,12*10 -6 (Гкал), где: qудельная тепловая характеристика здания (ккал/м3 час), у - поправочный коэффициент в зависимости от расчетной зимней температуры наружного воздуха, V - объем помещения (м3), n - продолжительность отопительного периода (час.), 1,2 - коэффициент, учитывающий потери в тепловых сетях, t вн - расчетная температура воздуха внутри помещения (С0), t нв - расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления. Q от =0,95*0,38*3000*(16-(-6,4))*5832*1,12*10 -6=158,457 (Гкал), Смета затрат на собственные нужды ГПП определяется как сумма: затрат на хоз.бытовые стоки, затрат на потребление горячей воды, затрат на отопление, затрат на хоз.питьевую воду, затрат на потребление электроэнергии ГПП. 36500+605+576+3264+28288=69233 (руб.) Используемая литература: СНиП 2.04.01-85 «Внутренний водопровод и канализация», «Рекомендации по наладке водяных систем теплоснабжения». Временная методика расчета и утверждения тарифов на тепловую и электрическую энергию. 3. ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ ОБСЛУЖИВАНИИ КРУ Работы в электроустановках в отношении мер безопасности подразделяются на выполняемые: со снятием напряжения; без снятия напряжения на токоведущих частях и вблизи них; без снятия напряжения вдали от токоведущих частей, находящихся под напряжением. К работам, выполняемым со снятием напряжения, относятся работы, которые производятся в электроустановке (или части ее), в которой с токоведущих частей снято напряжение. К работам, выполняемых без снятия напряжения на токоведущих частях и вблизи них, относятся работы, проводимые непосредственно на этих частях. К этим же работам относятся работы, выполняемые на расстоянии от токоведущих частей меньше 1(м). Работы без снятия напряжения на токоведущих частях и вблизи них должны выполнять не менее чем два лица, из которых производитель работ должен иметь группу по электробезопасности не ниже V, остальные - не ниже IV. При работе в электроустановках без снятия напряжения на токоведущих частях и вблизи них необходимо: работать в диэлектрических галошах или стоя на изолирующей подставке либо на диэлектрическом ковре; применять инструмент с изолирующими рукоятками и пользоваться диэлектрическими перчатками. При работе с применением электрозащитных средств допускается приближение человека к токоведущим частям на расстояние, определяемое длиной изолирующей части этих средств. Без применения электрозащитных средств запрещается прикасаться к изоляторам электроустановки, находящейся под напряжением.

Вносить длинные предметы (трубы, лестницы и т.п.) и работать с ними в РУ, в которых не все части, находящиеся под напряжением, закрыты ограждениями, исключающие возможность случайного прикосновения, нужно с особой осторожностью вдвоем под постоянным наблюдением производителя работ. При обслуживании, а также ремонтах электроустановок применение металлических лестниц запрещается. В ЗРУ при приближении грозы должны быть прекращены работы на вводах и коммутационной аппаратуре. Во время дождя и тумана запрещаются работы, требующие применения защитных изолирующих средств. При обнаружении замыкания на землю запрещается приближаться к месту замыкания на расстояние менее 4 (м) в ЗРУ. Приближение к этому месту на более близкое расстояние допускается только для производства операций с коммутационной аппаратурой для ликвидации замыкания на землю, а также при необходимости оказания первой медицинской помощи пострадавшим. В этих случаях обязательно следует пользоваться как основными, так и дополнительными электрозащитными средствами.

Персоналу следует помнить, что после исчезновения напряжения с электроустановки оно может быть подано вновь без предупреждения.

Организационными мероприятиями, обеспечивающими безопасность работы в электроустановках, являются: оформление работы нарядом-допуском (далее нарядом), распоряжением или перечнем работ, выполняемых в порядке текущей эксплуатации; допуск к работе; надзор во время работы; оформление перерыва в работе, переводов на другое место рабочее место, окончание работы. Наряд, распоряжение, текущая эксплуатация.

Работа в электроустановках производится по наряду, распоряжению, в порядке текущей эксплуатации. По наряду могут производиться работы в электроустановках, выполняемые: со снятием напряжения; без снятия напряжения на токоведущих частях и вблизи них.

Распоряжение - это задание на производство работы, определяющие ее содержание, место, время, меры безопасности (если они требуются) и лиц, которым поручено ее выполнение.

Распоряжение может быть передано непосредственно или с помощью средств связи, с последующей записью в журнале.

Текущая эксплуатация - это проведение оперативным (оперативно-ремонтным) персоналом самостоятельно на закрепленном за ним участке в течение одной смены работ по перечню, оформленному в соответствии с параграфом “Выполнение работ по распоряжению и в порядке текущей эксплуатации” настоящей главы. В КРУ с оборудованием на выкатных тележках запрещается без снятия напряжения проникать в отсеки ячеек не отделенные сплошными металлическими перегородками от шин или от непосредственно соединенного с КРУ оборудованием. При работе в отсеке шкафов КРУ тележку с оборудованием необходимо выкатить, шторку отсека, в котором токоведущие части остались под напряжением запереть на замок и вывесить плакаты: “Стой напряжение”. В отсеке вывесить плакат “Работать здесь”. Для подготовки рабочего места при работах со снятием напряжения, должны быть выполнены следующие технические мероприятия: произведены необходимые переключения и приняты меры препятствующие подаче напряжения на место работы, вследствие ошибочного или самопроизвольного включения коммутационной аппаратуры; на приводах ручного и на ключах дистанционного управления коммутационной аппаратуры, вывешены запрещающие плакаты; проверено отсутствие напряжения на токоведущих, на которых должно быть наложено заземление, для защиты людей от поражения электрическим током; вывешены предупреждающие и предписывающие плакаты, ограждены при необходимости рабочие места и оставшиеся под напряжением токоведущие части.

Ремонтный персонал перед тем как войти в РУ должен быть проинструктирован и препровожден к месту работы лицом из оперативного персонала.

Электротехническому персоналу, имеющему группу по электробезопасности II-V включительно, предъявляются следующие требования: лица, не достигшие восемнадцатилетнего возраста, не могут быть допущены к самостоятельным работам в электроустановках; лица из электротехнического персонала не должны иметь увечий и болезней стойкой формы, мешающих производственной работе; лица из электротехнического персонала должны, после соответствующей теоретической и практической подготовки, пройти проверку знаний и иметь удостоверение на допуск к работе в электроустановках.

Заземление токоведущих частей в электроустановках подстанций и в распределительных устройствах. Для обеспечения защиты людей от поражения электрическим током при прикосновении к металлическим нетоковедущим частям, которые могут оказаться под напряжением, в результате повреждения изоляции выполняют заземление.

Заземляющая система включает прокладку шин заземления внутри подстанции и выполнение наружного контура заземления.

Заземление оборудования осуществляется гибкой перемычкой, изготовленной из стального троса.

Перемычку с одной стороны приваривают к заземляющему проводнику, с другой стороны присоединяют с помощью болтового соединения. Такое соединение имеют все аппараты, подверженные вибрации или частому демонтажу. В электроустановках, конструкция которых такова, что наложение заземления опасно или невозможно, при подготовке рабочего места должны быть приняты дополнительные меры безопасности, препятствующие ошибочной подаче напряжения на место работы: приводы и отключенные аппараты запираются на замок; ножи или верхние контакты рубильников, автоматов и т.п. ограждаются резиновыми колпаками или жесткими накладками из изоляционного материала. При работах со снятием напряжения на сборных шинах РУ, щитов, сборок на эти шины (за исключением шин, выполненных изолированным проводом) накладывается заземление.

Необходимость и возможность наложения заземления на присоединениях этих РУ, щитов, сборок и на оборудовании, получающих от них питание, определяет лицо, выдающее наряд, распоряжение.

Осмотры распределительных устройств можно производить при наличии напряжения в распределительных устройствах, а также при снятом напряжении.

Осмотр распределительных устройств со снятием напряжения производят обычно одновременно с их ремонтом. При осмотре без снятия напряжения соблюдают соответствующие меры безопасности.

Запрещается, например, проникать за ограждения или заходить в камеры распределительных устройств. При осмотрах эксплуатируемых распределительных устройств следят за тем, чтобы температура воздуха внутри помещений не превышала +40 о С и не отличалась от температуры наружного воздуха более чем на 15 о С. Список используемой литературы 1. Л.Л. Коновалова, Л.Д. Рожкова.